調(diào)質(zhì)是將亞共析鋼加熱超過Ac3以上30-50℃，當(dāng)工件淬火溫度正常，保溫時間足夠，且冷卻速度也較高，過冷奧氏體在淬火過程中未發(fā)生分解，則淬火后得到的組織應(yīng)是板條狀馬氏體和針片狀馬氏體。在中高溫回火過程中，馬氏體中析出碳化物，獲得回火索氏體或回火屈氏體。

      為確保高強度螺栓淬火時奧氏體化充分，淬火組織均勻，無未溶鐵素體及非馬氏體組織，必須充分重視淬火態(tài)組織的金相檢驗。對10.9級及以上高強度螺栓而言，淬火組織的均勻性尤為重要。

      國外的高強度螺栓熱處理非常重視鋼的充分奧氏體化，確保其組織的均勻性，以獲得最佳的強韌性配合，保障螺栓服役時安全可靠。國內(nèi)高強度螺栓制造商對此尚未引起足夠重視，普遍存在的問題是螺栓淬火加熱保溫不足，奧氏體化不充分。

    評定調(diào)質(zhì)處理的質(zhì)量一般采用GB/T 13320—2007《鋼質(zhì)模鍛件金相組織評級圖與評定方法》。該標(biāo)準(zhǔn)適用于經(jīng)過調(diào)質(zhì)處理的結(jié)構(gòu)鋼件，不適用于脫碳、過熱、過燒等組織的評定。

     標(biāo)準(zhǔn)要求試樣應(yīng)在冷態(tài)下用機械方法制??；若采用熱切時，必須將熱影響區(qū)完全去除。制樣過程中，不能出現(xiàn)因受熱而導(dǎo)致的組織改變現(xiàn)象。試樣拋光后用體積百分數(shù)2%~5%的硝酸酒精溶液侵蝕。

     金相組織按1～8級評定，1級組織最好，8級組織最差。該標(biāo)準(zhǔn)第三組評級圖，適用于結(jié)構(gòu)鋼調(diào)質(zhì)處理件，尤其是高強度螺栓的調(diào)質(zhì)檢驗。

     被評定的調(diào)質(zhì)組織介于兩個級別之間時，以下一級為判定級別，例如大于3級小于4級時，則判為4級。調(diào)質(zhì)的金相組織分析，在光學(xué)顯微鏡下用500倍觀察，合格級別由供需雙方協(xié)商約定，沒有約定的以1級~4級為合格。生產(chǎn)實踐表明，在低溫環(huán)境下服役的螺栓，1級~3.5級為驗收標(biāo)準(zhǔn)。

      如果在評級時有爭議，可以參考力學(xué)性能檢驗結(jié)果進行判定。

     GB/T 3098.1—2010《緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱》強調(diào)對8.8級及以上產(chǎn)品的材料要求應(yīng)有足夠的淬透性，以確保螺栓螺紋截面的心部在淬硬狀態(tài)、回火前獲得體積分數(shù)約90%的馬氏體。

     為保證良好的淬透性，對于8.8級、螺紋直徑超過20mm的螺栓需采用標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的合金鋼材料淬火并回火。

     淬火后馬氏體的粗細可按JB/T 9211—2008《中碳鋼與中碳合金結(jié)構(gòu)鋼馬氏體等級》進行評定。由于奧氏體化溫度不同，馬氏體形態(tài)和大小不一樣。1級屬于奧氏體化溫度偏低，淬火組織是隱針馬氏體、細針馬氏體和體積分數(shù)不大于5%的鐵素體；而8級則屬于過熱組織，是粗大的板條馬氏體+粗片針馬氏體。

     正常淬火時控制在3～5級，其組織為細小的板條馬氏體+片狀馬氏體，6級具有較高的沖擊韌性、屈服強度和抗拉強度，適用于較大規(guī)格且要求淬透性高的螺栓。

      圖1為40Cr鋼板條狀及針狀馬氏體4級，圖2為45鋼板條狀及針狀馬氏體5級，圖3為SCM435鋼板條狀及針狀馬氏體4級，以上均為正常淬火組織。 

圖1 板條狀及針狀馬氏體(40Cr，4級)

 圖2 板條狀馬氏體混合體5級

圖3 板條狀及針狀馬氏體4級

      回火索氏體組織實際上是在α相基體上分布的極小顆粒狀碳化物，如圖4、圖5所示?；鼗饻囟雀鶕?jù)高強螺栓等級要求，一般在450-600℃，具體溫度范圍視鋼的化學(xué)成分有所區(qū)別。

圖4 回火索氏體

圖5 回火索氏體

      因為合金元素的加入會減緩馬氏體的分解、碳化物的析出和聚集以及殘余奧氏體的轉(zhuǎn)變等過程，回火溫度將移向更高。

      淬火加熱溫度偏高致使奧氏體晶粒長大，淬火后得到粗大的馬氏體組織，如圖6所示。一旦出現(xiàn)粗大針狀馬氏體，即使采用合理的回火溫度進行回火，也不能獲得較好的綜合力學(xué)性能，具有該組織的螺栓在使用過程中極有可能發(fā)生早期斷裂失效。

  圖6 粗大的馬氏體組織(42CrMo，8級)

     SWRCH35K正常淬火溫度不超過870℃。圖7試樣為920℃淬火時，晶粒急劇長大，不同晶粒內(nèi)平行的馬氏體位向是不同的，奧氏體化相應(yīng)提高，淬火后殘余奧氏體相對多一些。粗大馬氏體組織綜合性能差，也容易淬裂。

圖7 粗大馬氏體及少量殘余奧氏體

      高強度螺栓正常淬火后得到的組織應(yīng)是板條狀馬氏體和針片狀馬氏體。淬火欠熱是淬火加熱溫度過低或保溫不足，奧氏體未均勻化，導(dǎo)致淬火后的組織為馬氏體和未溶鐵素體，如圖8所示。即使通過回火也不能消除鐵素體。

 圖8 馬氏體和未溶的鐵素體

      45鋼在Ac1～Ac3保溫，圖9鐵素體仍留在基體內(nèi)。同時由于淬火溫度低，保溫時間短，奧氏體均勻化差，冷卻時局部發(fā)生屈氏體轉(zhuǎn)變。

圖9 淺灰色馬氏體+黑色團絮狀屈氏體+白色塊顆粒狀鐵素體

      淬火溫度正常且保溫時間足夠，但冷卻速度不夠以至于不能淬透，結(jié)果沿工件截面各部位將得到不同的組織，即使表面是馬氏體，往中心會逐步出現(xiàn)非馬氏體組織。非馬氏體組織有屈氏體、貝氏體等，心部為屈氏體和鐵素體等組織。

      在低合金鋼中出現(xiàn)的非馬氏體組織一般不是屈氏體，而是上貝氏體，如圖10所示。該組織為馬氏體基體上分布有少量貝氏體，用金相方法較容易檢驗出這種缺陷。

圖10 心部組織回火索氏體+上貝氏體

     中碳調(diào)質(zhì)組織形態(tài)取決于淬火態(tài)組織，加熱不足而殘留在馬氏體組織中的塊狀鐵素體，或冷卻不足而在晶界處析出網(wǎng)狀或半網(wǎng)狀鐵素體，都是有害的。

     值得注意的是，加熱不足引起的未溶鐵素體與冷卻不足時先析出鐵素體在形態(tài)上是有區(qū)別的，前者呈圓鈍塊狀或厚薄不均勻斷續(xù)網(wǎng)狀(圖11)，而后者是新形成的先共析鐵素體，形態(tài)上比較纖細，分布在奧氏體晶界上(圖12)。

圖11 淬火欠熱組織(40Cr) 

圖12 淬火冷卻不足組織(40Cr)

      螺栓調(diào)質(zhì)熱處理工藝中淬火缺陷最為常見，如硬度不足、變形、開裂等。產(chǎn)生缺陷的原因很多，需從各方面分析，金相檢驗是常用的方法。

      淬火時在螺栓中引起的內(nèi)應(yīng)力是造成變形與開裂的根本原因。當(dāng)內(nèi)應(yīng)力超過材料的屈服強度時，便引起變形；當(dāng)內(nèi)應(yīng)力超過材料的斷裂強度時，便造成開裂。只有拉應(yīng)力是使裂紋萌生和擴展的必要條件。淬火裂紋原因可以從兩方面考慮，一是有哪些因素造成了較大的應(yīng)力；二是材質(zhì)有沒有缺陷，致使強度和韌性降低。

3.1.1 淬火裂紋特征

圖13 裂紋兩側(cè)嚴(yán)重脫碳 

3.1.2 內(nèi)應(yīng)力增大引發(fā)正常組織淬火裂紋

3.1.3 組織缺陷引起淬火裂紋

      螺栓淬火回火后性能達不到技術(shù)要求，影響因素是多方面的，對其進行質(zhì)量分析是一個復(fù)雜的過程。這里只是強調(diào)金相檢驗時應(yīng)注意有無影響強韌性的不利因素，諸如晶粒粗大、非金屬夾雜物、網(wǎng)狀滲碳體、網(wǎng)狀鐵素體、淬火組織中的非馬氏體組織以及低倍檢測中的顯微偏析造成的組織不均勻等。