2012年3月28日，秦京線(xiàn)4#樁+400米處發(fā)現(xiàn)油跡，面積約1㎡左右，沒(méi)有再擴(kuò)大跡象，漏油點(diǎn)位于秦皇島市海港區(qū)海港鎮(zhèn)小高莊村內(nèi)。開(kāi)挖發(fā)現(xiàn)在整根彎管4點(diǎn)至6點(diǎn)區(qū)間（內(nèi)側(cè)）石油瀝青防腐層發(fā)生剝離，剝離長(zhǎng)度約13米，防腐層剝離處管體存在大面積均勻坑蝕，滲漏點(diǎn)距離螺旋焊縫約3cm處。國(guó)家材料環(huán)境腐蝕平臺(tái)沈陽(yáng)土壤站通過(guò)土壤腐蝕性分析、金相分析、硬度分析、XRD分析、SEM和EDAX分析和電化學(xué)分析等方法，在現(xiàn)場(chǎng)和實(shí)驗(yàn)室對(duì)秦京線(xiàn)管道泄漏原因進(jìn)行了系統(tǒng)的分析。

圖1  漏油點(diǎn)搶修現(xiàn)場(chǎng)

  管道泄漏原因分析結(jié)果如下：（1）腐蝕穿孔部位位于焊縫的熱影響區(qū)內(nèi)，主要由于管道在焊接過(guò)程中，焊縫周?chē)荏w迅速加熱導(dǎo)致其晶粒長(zhǎng)大，焊縫的熱影響區(qū)內(nèi)組織及結(jié)構(gòu)發(fā)生變化。當(dāng)防腐層剝離破損進(jìn)水后形成腐蝕電解質(zhì)，焊縫的熱影響區(qū)為小陽(yáng)極，管體其他部分為大陰極，在這種小陽(yáng)極大陰極的電偶腐蝕電池作用下，焊縫附近發(fā)生嚴(yán)重腐蝕。同時(shí)也促進(jìn)點(diǎn)蝕區(qū)域金屬的快速溶解，最終加速了點(diǎn)蝕向縱向擴(kuò)展。最后，隨著管道表面點(diǎn)蝕坑的形成，在管道內(nèi)部及外部應(yīng)力的作用下，在點(diǎn)蝕坑邊緣尖端產(chǎn)生裂紋，最終導(dǎo)致點(diǎn)蝕坑向橫向擴(kuò)展。（2）腐蝕部位常常位于管體的側(cè)下部，當(dāng)?shù)叵滤惠^高時(shí)防腐層剝離破損進(jìn)水達(dá)飽和狀態(tài)，而管道中上部呈半干半濕狀態(tài)，在垂直方向上管道剝離防腐層中水的含量差異明顯，底部水飽和而氧氣的含量低，中上部氧氣的含量較高，管道的各部分的電位將產(chǎn)生差異，形成氧濃差腐蝕電池，在管道中下部附近產(chǎn)生非常嚴(yán)重的局部腐蝕。（3）排放垃圾及生活污水的水溝中水樣中含有微生物，如硫酸鹽還原菌，因此，在厭氧條件，埋地管道在硫酸鹽還原菌作用下將發(fā)生局部腐蝕，即管道表面將發(fā)生點(diǎn)蝕。污水對(duì)地下管道的腐蝕影響顯著。在相同外加電位下管線(xiàn)鋼在污染土中電荷轉(zhuǎn)移電阻要小于在原狀土中，即相同外加電位下管線(xiàn)鋼在污染土中腐蝕速率更大。隨著外加電位的負(fù)移，管線(xiàn)鋼在原狀土中腐蝕速率呈減小的趨勢(shì)，而在污染土中，隨著外加電位的負(fù)移，管線(xiàn)鋼的電荷轉(zhuǎn)移電阻變化并不明顯，外加電位的負(fù)移對(duì)管線(xiàn)鋼腐蝕的抑制作用影響并不明顯。

  因此，對(duì)地下管線(xiàn)的陰極保護(hù)參數(shù)提出優(yōu)化方案，避免地下石油管線(xiàn)的腐蝕泄露。