文中主要圖表   

（序號(hào)為文中序號(hào)）

圖1  壓載艙局部結(jié)構(gòu)數(shù)值模型

圖2  犧牲陽(yáng)極在壓載艙上位置的三視圖

圖3  壓載艙鋼材的陰極極化曲線

圖4  鋁合金犧牲陽(yáng)極的陽(yáng)極極化曲線

圖5  服役初期壓載艙腐蝕電位分布

表1  服役初期保護(hù)效果仿真計(jì)算結(jié)果

圖6  服役初期壓載艙腐蝕電流密度分布

圖7  服役末期壓載艙腐蝕電位分布

圖8  服役末期壓載艙腐蝕電流密度分布

表2  服役末期保護(hù)效果仿真計(jì)算結(jié)果

  結(jié)  論  

通過數(shù)值仿真的方法研究了Al-Zn-In-Mg-Ti和Al-Zn-In-Mg-Ga-Mn鋁合金犧牲陽(yáng)極對(duì)船舶壓載艙的陰極保護(hù)效果，結(jié)果表明：

（1）服役初期，涂層破損率為2%的全浸工況下, Al-Zn-In-Mg-Ti和Al-Zn-In-Mg-Ga-Mn鋁合金犧牲陽(yáng)極均能使壓載艙各位置腐蝕電位負(fù)于-1 015 mV，壓載艙處于良好的陰極保護(hù)狀態(tài)。

（2）隨著服役時(shí)間延長(zhǎng)至服役末期，壓載艙涂層破損率達(dá)到10%時(shí)，Al-Zn-In-Mg-Ti鋁合金犧牲陽(yáng)極無(wú)法為壓載艙提供良好陰極保護(hù)，局部區(qū)域腐蝕電位正于-800 mV，壓載艙處于欠保護(hù)狀態(tài)；而Al-Zn-In-Mg-Ga-Mn鋁合金犧牲陽(yáng)極可保持壓載艙各位置腐蝕電位負(fù)于-875 mV，使其處于良好保護(hù)狀態(tài)。2種犧牲陽(yáng)極保護(hù)效果的差異與Al-Zn-In-Mg-Ti鋁合金犧牲陽(yáng)極在干濕交替工況下發(fā)生的表面結(jié)殼現(xiàn)象有關(guān)。