文中主要圖表   

（序號為文中序號）

圖1  壓載艙局部結構數值模型

圖2  犧牲陽極在壓載艙上位置的三視圖

圖3  壓載艙鋼材的陰極極化曲線

圖4  鋁合金犧牲陽極的陽極極化曲線

圖5  服役初期壓載艙腐蝕電位分布

表1  服役初期保護效果仿真計算結果

圖6  服役初期壓載艙腐蝕電流密度分布

圖7  服役末期壓載艙腐蝕電位分布

圖8  服役末期壓載艙腐蝕電流密度分布

表2  服役末期保護效果仿真計算結果

  結  論  

通過數值仿真的方法研究了Al-Zn-In-Mg-Ti和Al-Zn-In-Mg-Ga-Mn鋁合金犧牲陽極對船舶壓載艙的陰極保護效果，結果表明：

（1）服役初期，涂層破損率為2%的全浸工況下, Al-Zn-In-Mg-Ti和Al-Zn-In-Mg-Ga-Mn鋁合金犧牲陽極均能使壓載艙各位置腐蝕電位負于-1 015 mV，壓載艙處于良好的陰極保護狀態。

（2）隨著服役時間延長至服役末期，壓載艙涂層破損率達到10%時，Al-Zn-In-Mg-Ti鋁合金犧牲陽極無法為壓載艙提供良好陰極保護，局部區域腐蝕電位正于-800 mV，壓載艙處于欠保護狀態；而Al-Zn-In-Mg-Ga-Mn鋁合金犧牲陽極可保持壓載艙各位置腐蝕電位負于-875 mV，使其處于良好保護狀態。2種犧牲陽極保護效果的差異與Al-Zn-In-Mg-Ti鋁合金犧牲陽極在干濕交替工況下發生的表面結殼現象有關。