<i id="p68vv"><noscript id="p68vv"></noscript></i>
    <track id="p68vv"></track>

      <video id="p68vv"></video>
    <track id="p68vv"></track>
    <u id="p68vv"><bdo id="p68vv"></bdo></u>

  1. <wbr id="p68vv"><ins id="p68vv"><progress id="p68vv"></progress></ins></wbr>
    <code id="p68vv"></code>
      <output id="p68vv"><optgroup id="p68vv"></optgroup></output>
  2. 某核電廠海水循環(huán)泵齒輪箱連接螺栓斷裂原因
    2022-11-18 14:48:25 作者:廖雪波 來源:理化檢驗(yàn)物理分冊 分享至:

     海水循環(huán)泵是壓水堆核電站海水循環(huán)系統(tǒng)(CRF)的關(guān)鍵能動(dòng)設(shè)施,齒輪箱作為其中的重要部件,其作用為:將電機(jī)通電后產(chǎn)生的高轉(zhuǎn)速、低扭矩動(dòng)能轉(zhuǎn)換為低轉(zhuǎn)速、高扭矩動(dòng)能,并將該動(dòng)能傳遞到海水循環(huán)泵葉輪,使海水流向凝汽器、閉式冷卻水換熱器等設(shè)備,完成對相關(guān)設(shè)備的充分冷卻。連接螺栓是保證齒輪箱安全穩(wěn)定承載和傳遞運(yùn)動(dòng)的關(guān)鍵機(jī)械零件,這些螺栓往往為8.8或10.9級的高強(qiáng)螺栓。作為一種典型的多缺口零件,高強(qiáng)螺栓在服役時(shí)多承受拉應(yīng)力,且應(yīng)用于振動(dòng)設(shè)備上螺栓的受力情況更為復(fù)雜,其服役過程中除受到預(yù)緊拉應(yīng)力外,還要承受因設(shè)備振動(dòng)而產(chǎn)生的周期性脈動(dòng)載荷和沖擊載荷。與同材料的其他缺口件相比,因螺紋的存在,螺栓的疲勞強(qiáng)度明顯偏低,因此高強(qiáng)螺栓在交變載荷的作用下,在螺紋處發(fā)生疲勞斷裂的可能性較大。吳玉枝等發(fā)現(xiàn)汽車前橋緊固件10.9級高強(qiáng)螺栓因調(diào)質(zhì)處理時(shí)氣氛碳勢過高,表層形成了滲碳層,以及牙底圓弧半徑較小導(dǎo)致螺栓承載時(shí)產(chǎn)生了應(yīng)力集中,并發(fā)生疲勞斷裂。GONZ?LEZ等研究了螺釘?shù)牧鸭y起源,發(fā)現(xiàn)螺釘多斷裂于螺紋的根部,螺釘中氫元素降低了其抗疲勞性能,最終導(dǎo)致螺栓因靜態(tài)過載而斷裂。王榮等研究發(fā)現(xiàn),螺栓制造過程中產(chǎn)生的鍛造折疊,及經(jīng)過拉拔而產(chǎn)生的線狀缺陷分布,容易使螺栓產(chǎn)生應(yīng)力集中,在強(qiáng)大的淬火應(yīng)力作用下螺栓易沿軸向發(fā)生開裂。針對10.9級高強(qiáng)度六角螺栓服役過程中R角處斷裂失效的案例研究則少有報(bào)道。


        某10.9級高強(qiáng)度齒輪箱連接螺栓發(fā)生斷裂,其規(guī)格為42mm×430mm(外徑×長度),來自福建寧德核電有限公司和蘇州熱工研究院的廖雪波、蒲晶菁等研究人員采用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、硬度測試、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡(SEM)及能譜分析等方法對該螺栓斷裂的原因進(jìn)行了分析,為在交變載荷下高強(qiáng)螺栓的工程應(yīng)用及其服役壽命評估提供了參考。

    1 理化檢驗(yàn)

    1.1 宏觀觀察


          斷裂螺栓的宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知:螺栓斷裂于頭部R角處,螺桿及六角頭部位未見明顯的塑性變形,呈現(xiàn)脆性斷裂特征;斷口較平整,整體呈灰色,可觀察到明顯的裂紋源區(qū)、裂紋擴(kuò)展區(qū)及瞬斷區(qū);擴(kuò)展區(qū)平坦、光滑且顏色較暗,呈半月形,且逐漸由邊緣向心部擴(kuò)展,面積約為斷口總面積的25%,呈現(xiàn)疲勞擴(kuò)展形態(tài);斷裂螺栓的R角半徑為1867μm,符合GB/T 5783—2016 《六角頭螺栓 全螺紋螺栓》的要求(≥1200μm)。

    1.2 金相檢驗(yàn)


          對斷裂螺栓裂紋處(六角頭斷口起源位置)及螺紋處進(jìn)行金相檢驗(yàn),結(jié)果如圖2,3所示。由圖2可知:六角頭表面顯微組織與心部組織存在較大差異,表面存在半脫碳層,表面組織為索氏體+鐵素體;心部組織為回火索氏體;斷口下方存在二次裂紋,裂紋平直,起源于表面,向螺栓心部擴(kuò)展;在裂紋源附近存在部分細(xì)小裂紋,細(xì)小裂紋均位于螺栓表面半脫碳層位置。由圖3可知,螺紋處未見脫碳層,表明六角頭位置的半脫碳并非產(chǎn)生于螺栓熱處理過程中,

    而是產(chǎn)生于六角頭成形過程中。

         螺栓六角頭多采用鐓頭成形的加工方式,在鐓頭成形過程中,螺栓的加熱方式為局部加熱。在加熱過程中,加熱速率過慢或在高溫區(qū)域停留時(shí)間過長會使Fe3C在高溫下與O2,H2O等發(fā)生反應(yīng),表面組織中Fe3C減少使螺栓邊緣及R角處的鐵素體含量增加,造成六角頭位置表面半脫碳,形成厚度約為100μm~150μm的鐵素體+索氏體層。鐵素體的存在降低了材料表面的硬度,使得R角處容易因摩擦而發(fā)生劃傷,同時(shí)還降低了螺栓表面的疲勞強(qiáng)度,使螺栓產(chǎn)生疲勞裂紋。

    1.3 化學(xué)成分分析

         采用火花光譜儀對螺栓靠近斷口的桿部進(jìn)行化學(xué)成分分析,根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知斷裂螺栓的元素含量符合GB/T 3098.23—2020 《緊固件機(jī)械性能螺栓、螺釘和螺柱》對10.9級碳鋼的要求。

    1.4 硬度測試

         對斷裂螺栓R角處半脫碳區(qū)域進(jìn)行硬度測試,結(jié)果如表1所示。由表1可知,R角處半脫碳區(qū)域硬度分布不均勻,半脫碳區(qū)域中鐵素體含量較多的位置(表面)硬度較低,索氏體含量較多的位置(次表面)硬度較高。

    表1 斷裂螺栓R角處半脫碳區(qū)域硬度測試結(jié)果

     


    1.5 SEM及能譜分析
     


         圖4為斷口的SEM形貌。由圖4a),4b)可知:裂紋起源于R角根部,呈臺階狀,由螺栓外表面向內(nèi)部擴(kuò)展;裂紋源區(qū)側(cè)面(靠近斷口的R角根部)存在嚴(yán)重的摩擦及擠壓痕跡,摩擦處呈現(xiàn)平行或垂直于螺栓軸線的溝壑狀,摩擦或擠壓區(qū)域存在大量微裂紋,裂紋多垂直于螺栓軸線方向,少數(shù)裂紋與螺栓軸線方向呈一定角度分布。

         由圖4c),4d)可知:裂紋擴(kuò)展區(qū)呈半月狀,表面光滑,無明顯的塑性變形,擴(kuò)展區(qū)靠近邊緣位置存在大量疲勞輝紋,輝紋細(xì)膩緊密,說明裂紋擴(kuò)展速率較慢,呈疲勞特征;隨著擴(kuò)展區(qū)向內(nèi)部推進(jìn),疲勞輝紋呈短粗狀分布,斷口呈準(zhǔn)解理特征分布。

         由圖4e)可知:終斷區(qū)面積較大,約占斷口總面積的3/4,表面呈顆粒狀,顆粒形態(tài)呈現(xiàn)由過渡區(qū)向螺栓另一端撕裂狀,為典型的過載瞬斷斷口形貌。斷口特征為等軸狀韌窩,少數(shù)韌窩中存在非金屬夾雜物,可見該裂紋擴(kuò)展時(shí)主要承受拉伸-彎曲交變應(yīng)力。疲勞斷面與瞬斷斷面之間分界明顯,可見螺栓疲勞開裂后,在某一瞬間因承受過載應(yīng)力而突然斷裂。


         圖5為斷口側(cè)面的EDS分析結(jié)果,可知靠近斷口側(cè)面主要元素為Fe,未見Zn元素,隨著與斷口的距離變大,Zn元素含量逐漸增加。表明螺栓表面存在鍍鋅層,該區(qū)域發(fā)生了嚴(yán)重摩擦現(xiàn)象,表面鍍鋅層因摩擦而發(fā)生脫落。

    2 綜合分析

         上述理化檢驗(yàn)結(jié)果表明,該斷裂螺栓的化學(xué)成分、硬度及力學(xué)性能均滿足GB/T 3098.23—2020對10.9級螺栓的要求。金相檢驗(yàn)結(jié)果顯示,螺栓心部組織與邊緣及R角處的組織存在較大差別,心部組織為回火索氏體,邊緣及R角處的組織為索氏體+鐵素體,表明六角頭邊緣及R角處發(fā)生了脫碳。螺栓螺紋處脫碳層檢測結(jié)果顯示,六角頭邊緣及R角處脫碳并非產(chǎn)生于螺栓熱處理過程中,而是產(chǎn)生于六角頭熱鐓成形過程中,且這一過程中六角頭加熱緩慢或在高溫處停留時(shí)間過長,導(dǎo)致Fe3C在高溫下與O2,H2O等發(fā)生反應(yīng),使螺栓內(nèi)部的Fe3C減少,從而增加了螺栓邊緣及R角處的鐵素體相,引起了脫碳。脫碳層的存在使得螺栓邊緣處疲勞強(qiáng)度降低,容易引發(fā)微裂紋。

         根據(jù)螺栓斷口宏觀及微觀分析結(jié)果可知,斷口呈疲勞斷裂特征。裂紋源區(qū)側(cè)面存在嚴(yán)重的摩擦及擠壓痕跡,摩擦處呈現(xiàn)平行或垂直于螺栓軸線的溝壑狀。發(fā)生摩擦或擠壓的區(qū)域內(nèi)存在大量微裂紋,裂紋多垂直于螺栓軸線方向分布。結(jié)合EDS分析可知,未發(fā)生摩擦或擠壓區(qū)域的表面存在鍍鋅層,而發(fā)生摩擦或擠壓區(qū)域的金屬裸露在外,未發(fā)現(xiàn)鍍鋅層。由此可推斷,裂紋源區(qū)側(cè)面摩擦或擠壓痕跡為安裝或服役過程中產(chǎn)生的,摩擦或擠壓區(qū)域位于六角頭脫碳部位,脫碳層的存在使材料表面硬度及耐磨性降低,導(dǎo)致R角在與法蘭螺栓孔邊緣接觸過程中,因摩擦而產(chǎn)生折疊或微裂紋,這些折疊或微裂紋成為螺栓早期裂紋形成與擴(kuò)展的疲勞源。

         該螺栓用于齒輪箱內(nèi)齒圈與箱體法蘭,長期承受持續(xù)的振動(dòng)應(yīng)力和循環(huán)交變應(yīng)力,造成了R角微裂紋處應(yīng)力疊加或應(yīng)力集中,從而導(dǎo)致疲勞裂紋的產(chǎn)生。當(dāng)疲勞裂紋擴(kuò)展面積約占表面的25%時(shí),剩余面積無法承載因螺栓緊固及振動(dòng)而產(chǎn)生的拉應(yīng)力,最終導(dǎo)致螺栓過載斷裂。

    3 結(jié)論

         該10.9級螺栓的斷裂性質(zhì)為疲勞斷裂,斷裂原因?yàn)槁菟ū砻婷撎紝又需F素體的存在降低了螺栓的表面硬度和耐磨性,螺栓在拆裝過程中與螺栓孔邊緣發(fā)生摩擦并產(chǎn)生了折疊或微裂紋,這些折疊或微裂紋成為螺栓早期裂紋形成與擴(kuò)展的疲勞源。

    免責(zé)聲明:本網(wǎng)站所轉(zhuǎn)載的文字、圖片與視頻資料版權(quán)歸原創(chuàng)作者所有,如果涉及侵權(quán),請第一時(shí)間聯(lián)系本網(wǎng)刪除。

    日韩人妻精品久久九九_人人澡人人澡一区二区三区_久久久久久天堂精品无码_亚洲自偷自拍另类第5页

    <i id="p68vv"><noscript id="p68vv"></noscript></i>
      <track id="p68vv"></track>

        <video id="p68vv"></video>
      <track id="p68vv"></track>
      <u id="p68vv"><bdo id="p68vv"></bdo></u>

    1. <wbr id="p68vv"><ins id="p68vv"><progress id="p68vv"></progress></ins></wbr>
      <code id="p68vv"></code>
        <output id="p68vv"><optgroup id="p68vv"></optgroup></output>
    2. 亚洲欧美在线影院点击进入 | 亚洲精品国男人在线视频 | 亚洲国产激情一区二区 | 亚洲综合视频一区 | 亚洲国产日韩一级精品视频网站 | 五月天综合网缴情五月中文 |