摘要

采用超聲振動(dòng)空蝕設(shè)備、電化學(xué)工作站對(duì)錳黃銅、高錳鋁青銅、鎳鋁青銅的空蝕失重規(guī)律、空蝕中的電化學(xué)過(guò)程、腐蝕-空蝕交互作用進(jìn)行了測(cè)試分析，并采用掃描電鏡對(duì)空蝕損傷形貌進(jìn)行觀察。結(jié)果表明，耐空蝕性能由高到低為：鎳鋁青銅、高錳鋁青銅、錳黃銅。空蝕初期，鎳鋁青銅、高錳鋁青銅的α相發(fā)生塑性變形，裂紋在α/κ相界處萌生。高錳鋁青銅中β基體相發(fā)生解理開(kāi)裂。錳黃銅α基體相發(fā)生嚴(yán)重塑性變形，空蝕損傷嚴(yán)重?？瘴g使錳黃銅和高錳鋁青銅的腐蝕電位正移，鎳鋁青銅的腐蝕電位發(fā)生負(fù)移，3種材料的腐蝕電流密度均提高了一個(gè)數(shù)量級(jí)。3種材料均是以力學(xué)損傷為主導(dǎo)的空蝕損傷機(jī)制，交互作用主要是由腐蝕促進(jìn)空蝕所引起。

關(guān)鍵詞： 螺旋槳 ; 銅合金 ; 空蝕 ; 交互作用

21世紀(jì)是海洋世紀(jì)，世界各國(guó)都把海洋領(lǐng)域的發(fā)展放在越來(lái)越重要的位置上，要建設(shè)“海洋強(qiáng)國(guó)”，海洋裝備的自主化、現(xiàn)代化便是實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)的關(guān)鍵所在，這要求船舶質(zhì)量?jī)?yōu)和有效壽命足夠長(zhǎng)。作為船舶的重要推進(jìn)裝置的螺旋槳，在海水中會(huì)遭受腐蝕，也會(huì)受到空蝕?？瘴g是指由于液體內(nèi)部壓力起伏引起氣泡形核、生長(zhǎng)以及潰滅的這一空化過(guò)程，所造成材料的損傷[1,2]。另外，空蝕和腐蝕之間存在交互作用，加速材料的失效。因此，要求船用螺旋槳材料具有優(yōu)異的力學(xué)性能和耐腐蝕性。銅及其合金具有優(yōu)異的耐海水腐蝕性能，錳黃銅、高錳鋁青銅及鎳鋁青銅是3種廣泛應(yīng)用于海洋船舶螺旋槳的銅合金。錳黃銅，具有較好的承受冷熱加工能力，在海水、氯化物及過(guò)熱蒸汽中有很好的耐蝕性，且其造價(jià)較低，但極易發(fā)生脫鋅腐蝕，力學(xué)性能和抗空蝕性能進(jìn)一步下降，用于制造低轉(zhuǎn)速螺旋槳。高錳鋁青銅和鎳鋁青銅是兩種添加了Mn、Fe和Ni的鋁青銅。鎳鋁青銅具有強(qiáng)度高、斷裂韌性好、耐海水空蝕、耐海水腐蝕等優(yōu)點(diǎn)，較廣泛應(yīng)用于螺旋槳材料，但是造價(jià)較高。高錳鋁青銅與錳黃銅相比，它具有更高的力學(xué)性能和耐海水腐蝕性能；與鎳鋁青銅相比，它具有更好的焊接、熱加工和鑄造性能[3-5]。

目前，學(xué)者對(duì)空化和空蝕現(xiàn)象進(jìn)行了大量研究，但空化與空蝕現(xiàn)象涉及流體力學(xué)、材料學(xué)、聲學(xué)等多個(gè)方面，且材料與介質(zhì)種類繁多，材料的空蝕機(jī)理尚未有統(tǒng)一結(jié)論[6,7]。對(duì)于銅合金材料的空蝕機(jī)理，Trethewey等[8]認(rèn)為銅合金的加工硬化能力是重要決定因素，Hucinska等[9]認(rèn)為層錯(cuò)能大小是決定因素，但Suh等[10]認(rèn)為材料的抗空蝕性能與層錯(cuò)能大小無(wú)對(duì)應(yīng)關(guān)系，而Zhang等[11]認(rèn)為鎳鋁青銅的微觀組織對(duì)抗空蝕性能有著很大的影響，銅合金的空蝕機(jī)理還沒(méi)有統(tǒng)一定論。深化3種銅合金空蝕機(jī)理研究，為提高螺旋槳材料抗空蝕性能做理論指導(dǎo)有著重大意義。另外，在腐蝕性介質(zhì)中服役的裝置還會(huì)受到腐蝕作用，通常腐蝕和空蝕之間存在交互作用，且二者共同作用造成材料的損失要比其單獨(dú)作用的總和大得多[12-14]。Song等[15]研究表明，由空蝕和腐蝕之間的交互作用引起的質(zhì)量損失達(dá)到鑄造的鎳鋁青銅在3.5% (質(zhì)量分?jǐn)?shù)) NaCl溶液中的累積質(zhì)量損失的31.45%。Kwok等[16]研究表明，低碳鋼交互作用引起的質(zhì)量損失達(dá)到其在3.5%NaCl溶液中的累積質(zhì)量損失的66%，而不銹鋼交互作用引起的質(zhì)量損失可忽略不計(jì)。對(duì)螺旋槳用銅合金的空蝕-腐蝕交互作用進(jìn)行研究，有利于深入揭示空蝕損傷機(jī)制。

本文以3種典型船舶螺旋槳用銅合金為研究對(duì)象，對(duì)其在3.5%NaCl溶液中的空蝕行為以及電化學(xué)行為進(jìn)行了對(duì)比研究，對(duì)腐蝕與空蝕的交互作用進(jìn)行了分析與討論；并通過(guò)觀察空蝕前后3種銅合金的表面形貌，揭示空蝕損傷機(jī)理。研究結(jié)果可為螺旋槳制造業(yè)選材及進(jìn)一步提高螺旋槳材料的性能及壽命提供理論依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)方法

實(shí)驗(yàn)材料為3種典型船用螺旋槳材料用銅合金，即ZHMn55-3-1錳黃銅 (Mn-brass)、ZQMn12-8-3-2高錳鋁青銅 (MAB) 和ZQAl9-4-4-2鎳鋁青銅 (NAB)，化學(xué)成分如表1所示。

表1   3種銅合金化學(xué)成分

用5 g FeCl3+2 mL HCl+95 mL C2H5OH溶液對(duì)經(jīng)打磨、拋光的3種銅合金試樣進(jìn)行蝕刻，采用光學(xué)顯微鏡觀察微觀組織。

采用Qsonica 700超聲振動(dòng)空蝕設(shè)備，依照ASTM G32-10標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行空蝕實(shí)驗(yàn)。振動(dòng)頻率為20 kHz，振幅為60 μm。將超聲振動(dòng)探頭置在試樣正上方0.5 mm處，試樣沉浸于測(cè)試介質(zhì)中，且試樣表面與液面的距離為15 mm。為了分析腐蝕與空蝕之間的交互作用，也展開(kāi)了在蒸餾水中的空蝕實(shí)驗(yàn)。每種材料均選擇3個(gè)平行試樣進(jìn)行測(cè)試。采用掃描電鏡 (SEM，JEOL ISM-6480) 觀察空蝕后試樣的表面形貌。

利用Gamry 1000E電化學(xué)工作站進(jìn)行電化學(xué)測(cè)試。腐蝕介質(zhì)為由分析純NaCl試劑和蒸餾水配制而成的3.5%NaCl溶液，鉑片作為輔助電極，飽和甘汞電極 (SCE) 作為參比電極，試樣作為工作電極，暴露在溶液的面積為1 cm2。為研究空蝕對(duì)試樣腐蝕電位的影響，進(jìn)行了靜態(tài)-空蝕交替條件下的腐蝕電位監(jiān)測(cè)，靜態(tài)和空蝕分別持續(xù)30 min。首先將試樣在靜態(tài)和空蝕狀態(tài)下分別保持30 min以獲得穩(wěn)定電位，之后進(jìn)行極化曲線測(cè)試，電位掃描速率設(shè)定為0.5 mV·s-1，掃描電位范圍為相對(duì)于開(kāi)路電位-0.25~0 V。每組實(shí)驗(yàn)選擇3個(gè)平行試樣，以減小實(shí)驗(yàn)誤差。

2 結(jié)果及分析

2.1 3種銅合金的顯微組織

錳黃銅、高錳鋁青銅和鎳鋁青銅的光學(xué)顯微組織如圖1所示。圖1a顯示了錳黃銅的光學(xué)顯微組織蝕，其中亮白色的不規(guī)則塊狀或條狀的是α相，除α相以外是以電子化合物CuZn為基的固溶體β相，黑色較小的顆粒相是硬度較大的富鐵相κ相，主要分布于β相內(nèi)，也有部分分布于α相[17]。高錳鋁青銅由α富Cu基體相、不規(guī)則形狀β相和分布于α相中的粗大樹(shù)枝狀κ相組成。α相是面心立方結(jié)構(gòu)銅基固溶體，β相是基于Cu3Al或Cu2MnAl的體心立方結(jié)構(gòu)，κ相是富Fe和Mn的相[3]，如圖1b所示。圖1c和d顯示了鎳鋁青銅的光學(xué)顯微組織。圖1c中亮白色呈條狀的是α相，β‘是高密度的基于NiAl的析出相，κ相分為4個(gè)不同類型的富Fe金屬間化合物相。κⅠ是玫瑰形狀的沉淀相，直徑5~10 μm。κⅡ是小樹(shù)突玫瑰形狀相，主要分布在α/β相邊界，直徑從1~2 μm。κⅢ是細(xì)小的片狀共析結(jié)構(gòu)。κⅣ相是細(xì)小沉淀相，金屬間化合物中鐵含量最高，大小不同 (直徑＜0.5 μm)，分散于α相[18]，如圖1d所示。

圖1   3種銅合金光學(xué)顯微組織

2.2 空蝕結(jié)果與分析

2.2.1 空蝕失重

圖2a為3種材料在蒸餾水和3.5%NaCl溶液中的空蝕失重與時(shí)間關(guān)系曲線?？梢钥闯觯囦X青銅抗空蝕性能最好，高錳鋁青銅次之，錳黃銅最差。錳黃銅在蒸餾水中空蝕5 h后，失重率為3.4417 mg·cm-2·h-1，分別是高錳鋁青銅和鎳鋁青銅的2.82和3.82倍。圖2b顯示了3種材料在蒸餾水和3.5%NaCl溶液中的空蝕失重率與時(shí)間關(guān)系曲線。錳黃銅、高錳鋁青銅和鎳鋁青銅空蝕孕育期分別約為0.5、1和2 h。蒸餾水中的失重是由空泡潰滅所造成的機(jī)械沖擊引起的。3種銅合金在3.5% NaCl溶液中的失重都比在蒸餾水中的大，這是由于腐蝕和空蝕交互作用的結(jié)果。錳黃銅在3.5%NaCl溶液中空蝕5 h后的失重率為4.4167 mg·cm-2·h-1，分別是高錳鋁青銅和鎳鋁青銅的3.07和4.06倍。3種銅合金的空蝕孕育期均在0.5 h以內(nèi)。

圖2   3種銅合金空蝕失重-時(shí)間曲線和空蝕失重率-時(shí)間曲線

2.2.2 空蝕過(guò)程中的電化學(xué)測(cè)試

圖3為3種銅合金在靜態(tài)和空蝕交替下的電位變化結(jié)果?？梢钥闯觯瘴g對(duì)3種銅合金的電位影響不同，空蝕使錳黃銅和高錳鋁青銅的腐蝕電位分別正移118.3和103.7 mV，使鎳鋁青銅的電位負(fù)移25.7 mV。腐蝕電位和腐蝕電流密度由陽(yáng)極和陰極過(guò)程共同決定?？瘴g一方面會(huì)破壞材料表面氧化膜，加速陽(yáng)極過(guò)程；另一方面使溶液中的產(chǎn)物和反應(yīng)物的擴(kuò)散速度加劇，加速陰極過(guò)程。當(dāng)前者作用為主時(shí)，空蝕使得腐蝕電位降低；后者作用為主時(shí)，空蝕使得腐蝕電位升高[16,19,20]。在3.5%NaCl溶液中，銅及其合金的陰極過(guò)程是氧還原反應(yīng)，陽(yáng)極過(guò)程是銅的溶解和銅的氧化物形成[20]。Song等[15]的研究表明，在靜態(tài)的3.5% NaCl溶液中，錳黃銅的富Zn基體β相會(huì)發(fā)生優(yōu)先腐蝕，高錳鋁青銅中大尺寸樹(shù)枝狀的富Fe和Mn的κ相會(huì)發(fā)生局部腐蝕，且表面腐蝕產(chǎn)物膜中Fe和Cu的氧化物之間的差異也會(huì)降低膜的致密性和保護(hù)性。因此，對(duì)于這兩種材料，表面形成的腐蝕產(chǎn)物膜保護(hù)性較差或者在短時(shí)間內(nèi)不能快速形成，空蝕主要加速了溶液中的氧擴(kuò)散，從而加速陰極過(guò)程，因此電位正移；空蝕停止后，氧擴(kuò)散變慢，電位負(fù)移，并恢復(fù)到靜態(tài)時(shí)的數(shù)值。而鎳鋁青銅的表面在3.5% NaCl溶液中快速生成外層為Cu2O而內(nèi)層為Al2O3的具有保護(hù)性的膜[21,22]，在空蝕狀態(tài)下，膜被破壞，陽(yáng)極過(guò)程被加速而發(fā)生電位負(fù)移；空蝕停止后，表面又快速形成保護(hù)膜從而使電位正移至靜態(tài)時(shí)的數(shù)值。圖4為3種銅合金在3.5%NaCl溶液中的靜態(tài)和空蝕狀態(tài)下的極化曲線，表2是相應(yīng)的腐蝕電流密度和腐蝕電位結(jié)果?？梢钥闯?，在靜態(tài)和空蝕條件下的腐蝕電位順序與圖4中結(jié)果一致，且空蝕使得3種材料腐蝕電流密度均提高了一個(gè)數(shù)量級(jí)。在靜態(tài)和空蝕條件下腐蝕速度都是取決于氧還原過(guò)程，空蝕會(huì)加速電化學(xué)反應(yīng)過(guò)程，降低材料與溶液界面處的電荷轉(zhuǎn)移電阻，空泡潰滅所產(chǎn)生的沖擊波或微射流破壞了銅合金表面的鈍化膜，使局部表面處于活性溶解狀態(tài)。另外，空泡潰滅瞬間會(huì)釋放大量能量，在材料的表面產(chǎn)生局部高溫，隨著空蝕的進(jìn)行，材料表面產(chǎn)生孔洞和微裂紋，表面粗糙度加大，這些均會(huì)加速電化學(xué)反應(yīng)過(guò)程，因此空蝕使得腐蝕電流密度增加[8]?？瘴g對(duì)3種銅合金氧還原過(guò)程增加的程度相差不大，所以空蝕使3種材料的腐蝕電流密度都增加且增加的幅度接近。

圖3   3種銅合金在靜態(tài)-空蝕交替條件下的開(kāi)路電位

圖4   3種銅合金在靜態(tài)及空蝕狀態(tài)下的極化曲線

表2   3種銅合金在靜態(tài)和空蝕狀態(tài)下的腐蝕電流密度和腐蝕電位

2.2.3 交互作用分析

材料在腐蝕介質(zhì)中發(fā)生的空蝕過(guò)程，表面不只有空蝕產(chǎn)生的機(jī)械破壞，還有電化學(xué)腐蝕作用。腐蝕的電化學(xué)和空蝕的力學(xué)沖擊作用不是獨(dú)立進(jìn)行的，兩者會(huì)產(chǎn)生交互作用，造成的材料損傷比兩者單獨(dú)作用相加之和更為嚴(yán)重。腐蝕和空蝕交互作用可以用下面的方程式表示[23]：

            (1)

其中，WT是空蝕總失重，即試樣在腐蝕介質(zhì)中空蝕總失重；WE是由力學(xué)因素引起的純空蝕失重，即試樣在蒸餾水中的失重；WC是靜態(tài)條件下純腐蝕失重；WS是由于腐蝕-空蝕交互作用造成的損失；WEIC是由空蝕因素引起的腐蝕失重增量；WC和WEIC分別通過(guò)Faraday定律并結(jié)合靜態(tài)和空蝕條件下的腐蝕電流密度計(jì)算而得。WCIE是由腐蝕因素引起的空蝕失重增量，由總失重減其他各個(gè)分量而得。

根據(jù)Faraday定律將腐蝕電流密度轉(zhuǎn)換成腐蝕速率，計(jì)算方程式如下：

         (2)

其中，v為腐蝕速率，mg·cm-2·h-1；A為金屬的原子量 (Cu為64 g·mol-1)；n為價(jià)數(shù)，即金屬陽(yáng)極反應(yīng)方程式中的電子數(shù) (Cu取+1)；Icorr為腐蝕電流密度，A·cm-2；F是Faraday常數(shù)，數(shù)值為96500 C/mol。

3種材料的交互作用分析結(jié)果見(jiàn)表3所示?？梢钥闯觯?種材料的純空蝕占總失重的比值，即fS數(shù)值很大，說(shuō)明三者均表現(xiàn)出機(jī)械損傷為主的空蝕損傷機(jī)制，純腐蝕所占的比例很小。這是由于銅及其合金在海水中形成氧化膜從而具有優(yōu)異的耐蝕性所致[24,25]。交互作用引起失重占總失重的比例 (fs) 由大到小依次是：錳黃銅 (21.67%)、鎳鋁青銅 (16.35%)、高錳鋁青銅 (13.70%)。3種材料的fCIE均大于fEIC，即交互作用主要是由腐蝕引起空蝕的增量引起，這是由于腐蝕會(huì)降低不同相之間的結(jié)合力，增加表面粗糙度，降低金屬表面的力學(xué)性能，從而加重在空蝕應(yīng)力作用下的破壞。

表3   3種銅合金在3.5% NaCl溶液中腐蝕與空蝕交互作用分析結(jié)果

2.2.4 空蝕形貌

圖5分別為錳黃銅、高錳鋁青銅及鎳鋁青銅在3.5%NaCl溶液中空蝕1和5 h后的表面形貌?？瘴g1 h后，錳黃銅較軟的α相損傷嚴(yán)重，位于β相上的部分κ相發(fā)生脫落，此外β相也發(fā)生了明顯的腐蝕，如圖5a1所示。高錳鋁青銅的α相發(fā)生塑性變形，α/κ相界處應(yīng)力集中最先發(fā)生空蝕，并造成κ相的脫落，這是由于不同相對(duì)空蝕的響應(yīng)不同，裂紋易于產(chǎn)生于相界處，另外β相發(fā)生解理開(kāi)裂[26]，如圖5b1所示。鎳鋁青銅空蝕損傷最輕，α相與κ相性能差異大，α/κⅢ相界處易產(chǎn)生裂紋[27]，如圖5c1所示。空蝕5 h后，錳黃銅空蝕損傷加重，原組織已無(wú)法辨認(rèn)，表面遍布大而深的空蝕坑，呈蜂窩狀，如圖5a2所示。高錳鋁青銅表面尚存部分β相，空蝕損傷加劇，空蝕孔洞遍布表面，如圖5b2所示。鎳鋁青銅損傷最輕，硬度較高的共析片層狀組織還部分存在于表面，如圖5c2所示。由于錳黃銅的基體相是β相，在空蝕應(yīng)力下發(fā)生解理開(kāi)裂，且優(yōu)先發(fā)生腐蝕，腐蝕與空蝕交互作用會(huì)加劇空蝕應(yīng)力作用下的損傷，因此其耐空蝕性能最差。高錳鋁青銅中大尺寸的κ相脫落和β相的解理開(kāi)裂是其耐空蝕性能低于鎳鋁青銅的主要原因。此外，有研究表明，鎳鋁青銅中的α相比高錳鋁青銅的α相具有更優(yōu)的加工硬化能力，這也是其耐空蝕性能較好的原因之一[8]。

圖5   3種銅合金在3.5%NaCl溶液中空蝕1和5 h后的表面形貌

3 結(jié)論

(1) 在本實(shí)驗(yàn)條件下，3種材料耐空蝕性能由高到低依次是：鎳鋁青銅，高錳鋁青銅，錳黃銅。錳黃銅在3.5%NaCl溶液中空蝕5 h后，失重率為4.4167 mg·cm-2·h-1，分別是高錳鋁青銅和鎳鋁青銅的3.07和4.06倍。3種鑄態(tài)材料空蝕孕育期均在0.5 h以內(nèi)。

(2) 空蝕使錳黃銅和高錳鋁青銅的腐蝕電位正移，使鎳鋁青銅的腐蝕電位負(fù)移。空蝕使得3種材料的腐蝕電流密度提高了一個(gè)數(shù)量級(jí)。

(3) 錳黃銅、高錳鋁青銅和鎳鋁青銅的純空蝕作用引起的失重占腐蝕-空蝕總失重的比例分別為77.92%、84.94%和82.70%，純腐蝕分量占總失重比例很小，表明材料空蝕應(yīng)力所引起的力學(xué)沖擊損傷是空蝕破壞的主導(dǎo)因素。錳黃銅、高錳鋁青銅和鎳鋁青銅的腐蝕-空蝕交互作用所引起的失重占總失重的21.67%、13.70%和16.53%，主要是由腐蝕促進(jìn)空蝕的增量所引起。錳黃銅發(fā)生脫鋅腐蝕，會(huì)惡化材料表面的力學(xué)性能，增加表面粗糙度，因此腐蝕顯著促進(jìn)空蝕。

(4) 對(duì)于鎳鋁青銅和高錳鋁青銅，在空蝕應(yīng)力下，α相發(fā)生塑性變形，空蝕裂紋優(yōu)先在κ相和α相的界面處萌生。另外，高錳鋁青銅β相發(fā)生解理開(kāi)裂。然而，錳黃銅基體β相發(fā)生解理開(kāi)裂，較軟的α相發(fā)生嚴(yán)重塑性變形，表面粗糙度最大，耐空蝕性能最差。

參考文獻(xiàn)

1 Hou B R. Corrosion cost and economic development [J]. Sci. Technol. Ind. China, 2020, (2): 21

1 侯保榮. 腐蝕成本與經(jīng)濟(jì)發(fā)展 [J]. 中國(guó)科技產(chǎn)業(yè), 2020, (2): 21

2 Yang X, Lian Y D, Bai Y L, et al. Effect of alloying elements on corrosion resistance of maraging stainless steel [J]. Mater. Rev., 2011, 25(S1): 517

2 楊霞, 連玉棟, 白英龍等. 合金元素對(duì)馬氏體時(shí)效強(qiáng)化不銹鋼耐腐蝕性能的影響 [J]. 材料導(dǎo)報(bào), 2011, 25(S1): 517

3 Sun D, Xu D K, Yang C G, et al. Inhibition of Staphylococcus aureus biofilm by a copper-bearing 317L-Cu stainless steel and its corrosion resistance [J]. Mater. Sci. Eng., 2016, 69C: 744

4 Xiao W L, Chai K, Yang Y H, et al. Effect of microbe on the corrosion behaviors and mechanical properties of 25 carbon steel in tropical seawater condition [J]. J. Chin. Soc. Corros. Prot., 2010, 30: 359

4 肖偉龍, 柴柯, 楊雨輝等. 25鋼在熱帶海洋環(huán)境下海水中的微生物腐蝕及其對(duì)力學(xué)性能的影響 [J]. 中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào), 2010, 30: 359

5 Tian Y, Pei X Z, Zhu X L, et al. Microbial inhibition of metal corrosion: A review [J]. Microbiol. China, 2020, 47: 4260

5 田園, 裴學(xué)政, 朱曉麗等. 微生物抑制金屬腐蝕機(jī)理的研究進(jìn)展 [J]. 微生物學(xué)通報(bào), 2020, 47: 4260

6 Gu T Y, Jia R, Unsal T, et al. Toward a better understanding of microbiologically influenced corrosion caused by sulfate reducing bacteria [J]. J. Mater. Sci. Technol., 2019, 35: 631

7 Ren Y D, Zhai X F, Liu X, et al. Electrodeposition and antibacterial properties of bismuth sulfide nanoparticles-zinc composite coatings [J]. Surf. Technol., 2020, 49(6): 114

7 任亞?wèn)|, 翟曉凡, 劉欣等. 納米硫化鉍-鋅復(fù)合鍍膜的制備及其抗菌性能研究 [J]. 表面技術(shù), 2020, 49(6): 114

8 Zhai X F, Guan F, Wang N, et al. Preparation of DCOIT composited Zn-Ni alloy antibacterial coatings and sulfate-reducing bacterial corrosion resistance [J]. Surf. Technol., 2019, 48(7): 247

8 翟曉凡, 管方, 王楠等. DCOIT復(fù)合Zn-Ni合金抗菌鍍層的制備及其耐SRB腐蝕性能研究 [J]. 表面技術(shù), 2019, 48(7): 247

9 Lu Z J, Yang C G, Wang S, et al. Hot deformation equation and processing map of Cu-bearing 317L austenitic antibacterial stainless steel [J]. Iron Steel, 2014, 49(5): 52

9 盧志江, 楊春光, 王帥等. 317L-Cu奧氏體抗菌不銹鋼的熱變形方程及其熱加工圖 [J]. 鋼鐵, 2014, 49(5): 52

10 Li B, Wang S, Xiao C, et al. Effect of heat treatment process on microstructure and mechanical properties of 3Cr13MoCu stainless steel [J]. Metall. Funct. Mater., 2019, 26(4): 30

10 李勃, 王帥, 肖超等. 熱處理工藝對(duì)3Cr13MoCu不銹鋼組織及性能的影響 [J]. 金屬功能材料, 2019, 26(4): 30

11 Wang Q X. Research on the bactericidal properties of copper and metal allergy [J]. World Nonferrous Met., 2011, (9): 68

11 王慶新. 銅殺菌性能及金屬過(guò)敏的研究 [J]. 世界有色金屬, 2011, (9): 68

12 Chen S H, Lv M Q, Zhang J D, et al. Microstructure and antibacterial properties of Cu-contained antibacterial stainless steel [J]. Acta Metall. Sin., 2004, 40: 314

12 陳四紅, 呂曼祺, 張敬黨等. 含Cu抗菌不銹鋼的微觀組織及其抗菌性能 [J]. 金屬學(xué)報(bào), 2004, 40: 314

13 Wang S, Lu Z J, Yang C G, et al. Antibacterial properties of 17-4PH stainless steel [J]. Chin. J. Mater. Res., 2014, 28: 15

13 王帥, 盧志江, 楊春光等. 17-4PH不銹鋼的抗菌性能 [J]. 材料研究學(xué)報(bào), 2014, 28: 15

14 Wang S, Yang C G, Shen M, et al. Effect of aging on antibacterial performance of Cu-bearing martensitic stainless steel [J]. Mater. Technol., 2014, 29: 257

15 Wang S, Yang K, Ren L, et al. Antibacterial performance of copper-bearing CoCrMo alloy [J]. Rare Met. Mater. Eng., 2015, 44: 2496

15 王帥, 楊柯, 任玲等. 含銅CoCrMo鈷基合金的抗菌特性研究 [J]. 稀有金屬材料與工程, 2015, 44: 2496

16 Ishikawa T, Minamigawa M, Kandori K, et al. Influence of metal ions on the transformation of γ-FeOOH into α-FeOOH [J]. J. Electrochem. Soc., 2004, 151: B512

17 Liu H X, Huang F, Yuan W, et al. Corrosion behavior of 690 MPa grade high strength Bainite steel in a simulated rural atmosphere [J]. J. Chin. Soc. Corros. Prot., 2020, 40: 416

17 劉海霞, 黃峰, 袁瑋等. 690 MPa級(jí)高強(qiáng)貝氏體鋼在模擬鄉(xiāng)村大氣中的腐蝕行為 [J]. 中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào), 2020, 40: 416

18 Liu R, Chen X P, Wang X D, et al. Effect of alloy elements on corrosion resistance of weathering steels in marine atmosphere environment [J]. Hot Work. Technol., 2014, 43(20): 19

18 劉芮, 陳小平, 王向東等. 合金元素對(duì)耐候鋼在海洋大氣環(huán)境下耐蝕性的影響 [J]. 熱加工工藝, 2014, 43(20): 19

19 Yao Q, Huang J H, Yang L, et al. Characteristic of metabolism for sulfur-containing components during sulfate bioreduction process [J]. Chin. J. Environ. Eng., 2018, 12: 2783

19 姚琪, 黃建洪, 楊磊等. 硫酸鹽生物還原過(guò)程中涉硫組分代謝特性 [J]. 環(huán)境工程學(xué)報(bào), 2018, 12: 2783

20 Nan L, Liu Y Q, Lv M Q, et al. Study on antibacterial mechanism of copper-bearing austenitic antibacterial stainless steel by atomic force microscopy [J]. J. Mater. Sci. Mater. Med., 2008, 19: 3057